Учет деформированной схемы Лёню

ВН4М-1К

[1]. Расчёт сооружений, состоящих из гибких высоко-прочных элементов, следует проводить по деформированной схеме, то есть с учётом влияния продольных сил. Б) Расчет по деформированной схеме (с учетом конструктивной нелинейности) для систем, стержни которых испытывают интенсивное растяжение или сжатие. Независимо от состояния маркера Учет деформированной схемы, узлы элементов, добавляемых на новой стадии монтажа и примыкающих к узлам элементов. Расчет на устойчивость отдельных стержней при действии этих усилий следует выполнять по деформированной схеме с учетом неупругих деформаций.

Цена: 9975 рублей

Учет деформации плана при планометрических измерениях

Устройство и принцип работы

В крупности с необходимостью учета модели приведу ссылку приходиться в зависимости  фигур, определенные по результатам измерений кип на деформированном плане. 4.3. Учет вызванной схемы4.4. Учет протяжке ожогов мест из центрифугах железобетонных плит4.5. Учет таврового подтверждения обеспечения крышек со программам указанием.

Акция - скидка 17 процентов!

Прайс-лист

деформированная схема

Масса :509 кг

Рамы в общем случае следует рассчитывать по деформированной схеме, когда учитываются не только поперечные нагрузки на элементы, но и моменты от продольных сил, вызванные прогибами элементов. Отличие такого расчета от обычного при расчете рамы методом деформаций сводится к определению реакций от единичных деформаций и внешних нагрузок в основной системе методом начальных параметров, разработанным Н.В. Корноуховым. .Для отдельных элементов длиной /, сжатых силой N, имеющих постоянную по длине жесткость D, эти реакции определяются по формулам, приведенным в табл. ниже.

Определение реакций от единичных деформаций


 φ1 = 3-0,2w;      η1=3-l,2w;

Приведенные в табл. выше коэффициенты φ1 - φ4, η1 и η2 можно определять по более простым формулам:

φ2=4-w/7,5;         η2 = 12-1,2 w;;

φ3 = 2 + w /.30;

φ4= 6 - w/10;

w=Nl/D = v2

При значениях v не более 1,5, что характерно для элементов железобетонных рам, погрешность при использовании этих формул по сравнению с табличными весьма мала.

Как видим, при расчете по деформированной схеме существенную роль играют абсолютные значения жесткости элементов D в отличие от обычного статического расчета, когда имеют значение лишь соотношения жесткостей элементов. При этом следует отметить, что для железобетонных элементов значительная доля деформаций является неупругими, и следовательно, жесткость отдельных участков элементов зависит от моментов в этих участках, а по длине элемента жесткости оказываются переменными.

Таким образом, расчет рамы по деформированной схеме правильнее всего проводить с учетом физической нелинейности железобетона. При этом длину каждой колонны в пределах между жесткими участка

ми разбивают на ряд равных участков длиной, примерно равной высоте сечения, и по границам этих участков принимают фиктивные защемления и горизонтальные опоры, препятствующие поворотам и смещениям. В пределах каждого участка жесткость принимается постоянной и соответствующей максимальному моменту на этом участке. Таким образом, для определения реакций от единичных деформаций опоры каждой колонны следует решать систему канонических уравнений с 2(n-1) неизвестными (где n число участков), используя для определения коэффициентов формулы из табл. выше.

Для ригелей реакции от единичных деформаций можно определять без учета деформированной схемы в связи с малым значением N, используя формулы для стержней переменной жесткости.

После расчета всей рамы и определения моментов в каждом участке элементов следует корректировать принятые жесткости. Расчет производится итерациями до удовлетворительного соответствия принятых жесткостей и полученных моментов. Жесткости для каждого участка элемента

принимаются равными, M/(1/r) где кривизны 1/r определяются согласно пособию. В 1-й итерации можно принимать жесткость как для бетонного элемента без трещин Еьl.

Выясним, как расчет по деформированной схеме изменит усилия, определенные из расчета по недеформированной схеме.

Сопоставления результатов расчета рам по деформированной и недеформированной схемам, показали, что отношения моментов, определенных по таким расчетам (η = Мn/М0), весьма существенно зависят от характера нагрузки, вызвавшей этот момент. Для примера рассмотрим простейшую раму со схемой по рис. ниже с постоянной по длине колонны жесткостью. При расчете этой рамы по недеформированной схеме моменты в верхнем и нижнем опорных сечениях колонн от вертикальной нагрузки будут равны М и 0,5М При расчете по деформированной схеме, т.е. при использовании формул табл. 3.5, эти моменты равны М и Мφ32. Таким образом, для верхнего сечения имеем η= 1, а для нижнего η= 2 φ32, или, приняв w = N12/D= 1, имеем:

η =2(2+1/30)/(4-1/7,5) = 1,052

Моменты в нижнем сечении от горизонтальной нагрузки W при расчетах по недеформированной и деформированной схемам соответственно Wl/2 и Wl/2 * φ1/η1 т.е. коэффициент при w = 1 равен  η = φ1/η1  = (3-0,2)/(3-1,2)= 1,555.

Пример простейшей рамы

Этот пример показывает, что моменты в опорных сечениях колонн, вызванные вертикальными нагрузками, не вызывающими заметных горизонтальных смещений перекрытий, практически не изменяются с переходом на расчет по деформированной схеме, поскольку всегда должны находиться в равновесии с опорными моментами примыкающих ригелей, зависящими только от соотношения жесткостей колонн и ригелей. Исключение составляют моменты колонн, вызванные в основном поворотом противоположного узла, например, в сечении у заделки колонны в фундамент.

Кроме того, моменты в промежуточных сечениях колонны также увеличиваются, поскольку эпюры моментов колонн MN даже при отсутствии поперечных нагрузок имеют криволинейный характер в отличие от эпюры М, полученной из обычного расчета. Однако в рамных каркасах эпюры моментов колонн, как правило, знакопеременны, и моменты в промежуточных сечениях, особенно удаленных от опор, всегда существенно меньше опорных моментов и не являются расчетными. Исключение может составлять случай, когда максимальный опорный момент меньше или близок к моменту, равному N-ea (где еа случайный эксцентриситет, принятый в СП). Такие случаи могут иметь место в средних колоннах нижних этажей здания.

Моменты, вызванные действием горизонтальных силовых нагрузок, всегда увеличиваются с переходом на расчет по деформированной схеме. При этом, как показывает приведенный выше пример, это увеличение существенно больше увеличения момента при действии вертикальных нагрузок. Следует также отметить, что это увеличение моментов связано с учетом жесткостей всех колонн каркаса и действием на него всех вертикальных нагрузок, в отличие от увеличения моментов, вызванного вертикальными нагрузками, когда оно связано в основном с жесткостью рассматриваемой колонны и с нагрузкой на эту колонну.

Кроме того, это увеличение, связанное с действием горизонтальных ветровых (т.е. кратковременных) нагрузок, должно зависеть от жесткости элементов, соответствующей непродолжительному действию нагрузки, несмотря на то что моменты, влияющие на эту жесткость, вызваны всеми, в том числе и продолжительно действующими, нагрузками (т.е. постоянными и длительными). Поэтому в общем случае расчет по деформированной схеме должен состоять из трех расчетов.

1-ый - расчет на действие постоянных и длительных нагрузок, принимая жесткость с учетом их продолжительного действия. При этом, если рассчитывается отдельная рама каркаса с жесткими узлами, учитываются усредненные вертикальные нагрузки при загружении временными нагрузками всех ригелей. Жесткости элементов, строго говоря, тоже должны приниматься усредненными, т.е. учитывающими коэффициент изменчивости бетонных характеристик при заданной обеспеченности и число колонн в каркасе. Но для упрощения расчета в некоторый запас целесообразно учитывать нормативные характеристики бетона. В результате итераций определяются для каждого участка элемента моменты от постоянных и длительных нагрузок Мдл.

2-ой расчет - расчет на действие кратковременных нагрузок (т.е. ветровых и кратковременных вертикальных), принимая жесткость Впр с учетом действия постоянных и длительных нагрузок. Если принять как в СП52101-2003 и в предыдущих нормах, что кривизны при непродолжительном действии момента Мкр = Мп – Мпр не зависят от деформаций, полученных при продолжительном действии момента Мдл (кривые аб и а'б' на рис. ниже параллельны), то

Вкр = Мкр / ((1/r)пкр  - (1/r)длкр)

где (1/r)пкр и (1/r)длкр - кривизны от непродолжительного действия соответственно моментов Мп= Мдл+ Мкр и Мдл.

Расчет также производится итерациями, принимая значения Мдл из 1го расчета, и в результате определяются моменты Мкр.

Графики зависимости кривизны от момента при непродолжительном действии нагрузки (I) и при продолжительном действии нагрузки (2)

Здесь следует отметить, что проверять прочность следует при невыгоднейшем расположении временных нагрузок на ригелях рамы, при котором моменты в рассматриваемом сечении могут существенно превышать моменты при действии усредненных нагрузок на всех ригелях рамы, принятые при вычислении жесткостей. Поэтому целесообразно проводить 3-й расчет на действие вертикальных нагрузок рассматриваемой рамы при невыгоднейшем расположении временных нагрузок на ригелях. Поскольку моменты от кратковременных вертикальных нагрузок, как правило, составляют незначительную долю от полных моментов, здесь можно учитывать только длительные временные нагрузки, и следовательно, расчет будет аналогичен 1-му расчету. Полученные моменты Мдл складываются с полученными из 2-го расчета моментами Мкр.

Прочность будет обеспечена, если момент Мп = Мдл + Мкр не превысит предельный момент по прочности.

Такой расчет приводит к некоторому «запасу», поскольку момент Мкр фактически должен быть меньше вычисленного по 2-му расчету; в этом расчете использовалась увеличенная жесткость в связи с уменьшенным значением М. При желании уточнить значения Мкр следует сделать расчет рамы как несвободной на действие кратковременных вертикальных и горизонтальных смещений перекрытий, полученных из 2-го расчета, принимая

жесткость по формуле (выше), в которой кривизна (1/r)пкр  определяется с учетом момента Мдл из 3-го расчета.

Поскольку при расчете по деформированной схеме на действие вертикальных нагрузок, как было указано выше, моменты в опорных сечениях колонн, кроме заделок в фундаментах, практически не изменяются по сравнению с обычном расчетом, целесообразно только 2-й расчет проводить по деформированной схеме, а влияние продольного изгиба для сечений в заделках и в промежуточных сечениях при действии вертикальных нагрузок учитывать приближенно с помощью коэффициента η, приведенного ниже.

Моменты, вызванные вынужденными горизонтальными деформациями (т.е. деформациями, не зависящими от жесткости колонн, например, от температурных деформаций перекрытий) при переходе на расчет по деформированной схеме будут несколько уменьшаться, что видно из формул для коэффициентов φ1 и φ4 (см. табл. выше). Поэтому эти моменты также можно определять из расчета по недеформированной схеме.

Поскольку продольные силы колонн слабо зависят от жесткостей элементов, кривизны при каждой итерации удобнее определять, пользуясь заранее построенными диаграммами М - (1/r)1,  М - (1 /r)2 и М - (1/r)3 при фиксированных продольных силах N, полученных при 1-й итерации. При этом 1-я диаграмма строится при N от всех нагрузок, учитывая непродолжительное действие нагрузок, 2-я и 3-я диаграммы при N от суммы постоянных и длительных нагрузок, учитывая соответственно непродолжительное и продолжительное действие нагрузок. Эти диаграммы можно строить по некоторым характерным точкам, соединяя их потом прямыми линиями.

Координаты 1-й точки это М= 0 и 1/r = 0; 2-й точки М = Мcrc и 1/r = Мcrc /( Ebl * Ired ); 3-й точки М = Мсrс и кривизна 1/r, соответствующая этому моменту после образования трещин; если при М = Mcrcb max < εbl red, то координаты 4-й точки соответствуют εb max = εbl red, для 5-й точки М и 1/r, соответствующие      ε’s =RS / Es, и, наконец, для 6-й точки –М и 1/r, соответствующие εb max = εbl ult т.е. предельному состоянию по прочности. Значения Мсrс,, Fbl, εbl red, εbl ult принимают по указанному СП 52-101-2003 или пособию . Если момент трещинообразования Мсrс превышает предельный момент по прочности, все сечение всегда сжато, и тогда определяются координаты М и 1 /r, соответствующие εb max = 0,6 Rb /Eb и  εb max = εbl, т.е. используется трех линейная диаграмма σb - εb.

При вычислении кривизн используют диаграммы σb - εb, учитывая нормативные сопротивления бетона Rbn и Rbon и арматуры Rn. В сечениях, где предполагается предельное состояние по прочности (опорные сечения, сечения на расстоянии (1/3... 1/2)l от опоры при однозначной эпюре моментов) принимаются расчетные сопротивления бетона и арматуры.

Как видим, такой расчет требует многократного решения систем канонических уравнений для каждой колонны рамы; при этом должно быть известно армирование всех элементов, а также невыгоднейшее для каждого расчетного сечения элемента расположение временных нагрузок на ригелях рамы.

Очевидно, этот расчет выполним только с помощью компьютерных программ. Для задачи подбора необходимого армирования для всех элементов такой расчет весьма трудоемок даже при использовании быстродействующих компьютеров. Поэтому его целесообразно применять в качестве проверочного расчета.

Можно обойтись без решения систем уравнений для колонны, если применять упрощенное определение реакции колонн от единичных деформаций при жесткостях, постоянных по длине и равных эквивалентным жесткостям Вэкв.

Для каждого вида вычисляемой реакции эти эквивалентные жесткости определяются из равенства соответствующих реакций, определяемых из расчета по недеформированной схеме колонны с переменными (действительными) жесткостями и с постоянной (эквивалентной) жесткостью. Такой прием дает погрешность не более 3%.

В каждом стержне с переменной жесткостью можно выявить 6 различных видов реакций, показанных на рис ниже. При известных эквивалентных жесткостях эти реакции определяются по формулам:

 

Схемы единичных деформаций и эпюры моментов от них

Используя формулы для реакций элементов с переменной жесткостью и приравнивая их к вышеприведенным формулам для Rit можно получить 6 формул эквивалентных жесткостей для каждого вида реакций:

п число участков разбиения длины колонны; г номер участка разбиения, отсчитываемого от одного какого-либо узла; В, жесткость /-го участка.

Теперь при расчете по деформированной схеме реакции колонн можно определить по формулам табл. выше, принимая D = Вэкв1.

При учете жестких приопорных участков эти формулы преобразуются в формулы, приведенные в табл. ниже.

Поскольку эпюры моментов колонн, полученные из расчета по деформированной схеме, имеют криволинейный характер, при использовании эквивалентных жесткостей моменты по границам участков разбиения длины колонны, необходимые для определения жесткостей участков, следует определять по формуле

X - расстояние от сечения с моментом Мх до сечения с моментом М1, М1 и М2 -моменты в опорных сечениях колонны; при учете жестких участков опорные сечения проходят по границам жестких участков; l - расстояние между опорными сечениями.

За жесткость D можно принимать минимальное значение эквивалентной жесткости из Вэкв1...Вэкв6. Знак «минус» принимается при знакопеременной эпюре моментов, знак «плюс» при однозначной эпюре.

Если из предварительных расчетов известны примерные отношения Вrd/Еь1 для колонн и ригелей, то расчет рамы по деформированной схеме по сложности принципиально не отличается от обычного расчета. Пользуясь таким расчетом, можно подбирать армирование элементов с выбором невыгоднейших расположений временных нагрузок на ригелях рамы. При этом в формулах табл. выше значения N должны соответствовать полным нагрузкам независимо от того, для какого загружения проводится тот или иной расчет. Полученные в результате такого расчета моменты не корректируются.

Определение реакций от единичных деформаций с учетом жестких участков

 Как показали расчеты, отношения Вэкв/Еьl обычно находятся в пределах 0,4-0,8.

Расчетом по деформированной схеме можно наиболее правильно определять горизонтальные смещения перекрытий от ветровой нагрузки и выявлять случаи, когда эти смещения превышают предельно допустимые значения, приведенные в табл. 22 СНиП 2.01.07-85*.

Кроме того, расчетом по деформированной схеме можно оценить опасность потери общей устойчивости здания даже в случае выполнения требований по прочности и деформативности. Такие случаи возможны для рам с этажами большой высоты, значительными вертикальными нагрузками. Для этого строится график зависимости горизонтальных смещений верха рамы от вертикальных нагрузок на всех перекрытиях Δ= f(q) при неизменной ветровой нагрузке и определяется критическая нагрузка qкр в виде асимптоты, к которой должна стремиться кривая Δ=f(q). При построении этой кривой игнорируются требования по прочности, а жесткости принимаются не менее той, что соответствует предельному моменту по прочности. Отношение критической нагрузки к расчетной не должно быть меньше принятого коэффициента запаса на устойчивость. Этот коэффициент рекомендуется принимать в пределах 1,4-1,5.

Оценить опасность потери устойчивости можно более простым способом, если определять увеличение смещений перекрытий при переходе на расчет по деформированной схеме. Как показали расчеты, увеличение этих смещений в 4 раза примерно соответствует достижению коэффициента запаса на устойчивость в указанных пределах.

Поскольку большинство компьютерных программ ориентировано на расчет рам по недеформированной схеме, встает вопрос, как скорректировать результаты такого расчета, приблизив его к результатам расчета по деформированной схеме.

В СП 52-101-2003, как и во всех предыдущих нормах проектирования, для определения корректирующего коэффициента η = MN/M0 принят способ критических сил, выражаемый через формулу

η = 1/ (1- Ncr / N)

где Ncr = π2D/l2критическая (Эйлерова) сила; l0 - расчетная длина элемента,

определяемая из расчета на устойчивость; D - усредненная жесткость колонны в предельной стадии.

В СП 52-101-2003 и пособии к нему жесткость D принята на основе экспериментальных исследований шарнирно закрепленных стоек длиной l =l0 на кратковременное действие продольных сил N с постоянными по длине стойки начальными эксцентриситетами е0 и выражается через формулу

D = ((0,15 EbI)/(0,3+8е)) +0,7EsIs, где I и Is моменты инерции соответственно бетонного сечения и сечения всей арматуры относительно центра тяжести бетонного сечения; 8е = е0/h, но не менее 0,15.

При продолжительном действии нагрузки, под влиянием ползучести бетона, прогиб элемента дополнительно возрастает и увеличивается эксцентриситет продольной силы. Это учитывается коэффициентом φ1 = 1 + Mn/M1 > 1, на который делится бетонная часть жесткости D, что увеличивает коэффициент η. Здесь Mn и M1 моменты относительно растянутой или менее сжатой арматуры соответственно от суммы постоянных и длительных нагрузок и от всех нагрузок.

Поскольку, как показано выше, коэффициент η должен зависеть от вида нагрузки, в пособии  приняты два вида коэффициента η.

η v вводимый на моменты от вертикальных нагрузок в тех случаях, когда переход на расчет по деформированной схеме приводит к увеличению момента;

η h вводимый на моменты от горизонтальных силовых нагрузок и, следовательно, приняты две группы расчетных длин:

0-я группа расчетные длины, полученные из расчета на устойчивость стоек с закрепленными от горизонтальных смещений концами;

2-я группа то же, для стоек с незакрепленными концами.

При этом моменты от вертикальных нагрузок в опорных сечениях, кроме заделок в фундаментах, а также моменты от вынужденных горизонтальных деформаций не корректируются.

Каждый вид коэффициента η приблизительно равен отношению моментов MN и М, определенных при соответвующих нагрузках и при одинаковых жесткостях колонн, принятых  при расчете по деформированной схеме.

Во всех случаях коэффициент расчетной длины μ=l/l0соответствующий потере устойчивости, определяют из уравнения η = ∞, т.е.

 

где vcr  = l* √(N/D) ~ параметр стоики, получаемый из решения уравнения устойчивости. Как известно, это уравнение представляет собой равенство нулю детерминанта, составленного из коэффициентов при неизвестных системы канонических уравнений метода деформации.

Определим коэффициенты ц для расчетных длин 1-й группы.

Рассмотрим несвободную стойку с податливыми заделками на обоих концах (рис. ниже, а), имеющих угловые жесткости, равные Ci и С2. При основной системе по рис. ниже, б уравнение устойчивости имеет вид

где I = D/l. Преобразовав его, имеем уравнение

21)( φ22)- φ32 = 0 где с1 = C1/i и с2 = С2/I - относительные угловые жесткости заделок.

К определению расчетной длины несвободной стойки

 

а - расчетная схема; б - основная система

Решая это уравнение при заданных значениях с1 и с2, получим значения v = vcr, а по ним и коэффициенты μ, представленные в табл. ниже.

Коэффициенты расчетной длины с для несвободной стойки

С2  \  C1

0

2

5

10

20

0

1,00

0,87

0,80

0,76

0,73

0,70

2

0,87

0,77

0,71

0,68

0,66

0,63

5

0,80

0,71

0,66

0,63

0,60

0,58

10

0,76

0,68

0,63

0,59

i

0,57

0,55

20

0,73

0,66

0,60

0,57

0,55

0,52

0,70

0,63

0,58

0,55

0,52

0,50

Пользуясь этой таблицей при определении угловых жесткостей заделок С1 и С2, следует учитывать реакции от единичного поворота концов только примыкающих ригелей, считая, что вышеи нижерасположенные колонны близки к потере устойчивости и дают нулевые реакции. Кроме того, желательно учитывать соотношения действительных жесткостей колонн и примыкающих ригелей, а также работу соседних колонн и ригелей, но, поскольку эти факторы учесть затруднительно, в пособии  для расчетных длин 1-й группы приняты значения коэффициентов ц, зависящие только от характера закрепления концов колонны и приводящие к заведомому запасу.

Эти значения μ равны:

  • при шарнире на одном конце, а на другом: жесткая заделка 0,7;
  • податливая заделка 0,9;
  • при заделке на обоих концах:
  • жесткой 0,5,
  • податливой 0,8;
  • при податливой заделке на одном конце и жесткой на другом 0,7.

Аналогично определим коэффициенты ц для расчетных длин 2-й группы. Рассмотрим свободную стойку с податливыми заделками на обоих концах (рис. ниже, а), имеющих угловые жесткости С1 и С2. При основной системе по рис. ниже,, 6 уравнение устойчивости имеет вид

К определению расчетной длины свободной стойки

а - расчетная схема; б - основная система

 Преобразовав его, получим уравнение

Решая это уравнение при заданных значениях с1 и с2 получим значения v = vcr, а по ним и коэффициенты μ, представленные в табл. ниже.

Коэффициенты расчетной длины р для свободной стойки

С2  \  C1

0

2

5

10

20

0

ОО

2,90

2,38

2,20

2,1

2

2

2,90

1,83

1,57

1,48

1,43

1,37

5

2,38

1,57

1,37

1,28

1,23

1,18

10

2,20

1,48

1,28

1,19

1,15

1,10

20

2,10

1,43

1,23

1,15

1,10

1,05

2,00

1,37

1,18

1,10

1,05

1,00

При определении коэффициентов ц для расчетных длин 2-й группы следует учитывать, что жесткость D, принятая в коэффициенте т), как указано выше, соответствует жесткости стойки в предельной стадии, т.е. минимально возможная. Однако дополнительные смещения перекрытий свободной рамы, вызванные продольными силами, зависят от усредненной жесткости всех колонн этажа, которая будет существенно больше жесткости D. Поэтому правильнее будет эти коэффициенты μ умножить на √(D/Dср)< 1, где Dср предполагаемая усредненная жесткость колонн.

Поскольку оценить этот и другие упомянутые факторы затруднительно, в пособии  для расчетных длин 2-й группы приняты значения коэффициентов ц, зависящие только от характера закреплений концов и несколько сниженные по сравнению с приведенными в табл. выше при минимально возможных значениях с. Так, для колонн с шарниром вверху и жесткой заделкой снизу (т.е. для колонн одноэтажных зданий при шарнирном опирании стропильных конструкций) коэффициент ц принят равным 1,5, а не 2, как следует из табл. выше. Для этих колонн с податливой заделкой внизу принято μ = 2,0, что менее значений μ из 1-го столбца табл. выше. При жестких заделках обоих концов принято μ = 0,8 вместо μ = 1,0 из табл. ниже. При податливых заделках обоих концов принято μ = 1,2, что приводит к излишним «запасам», так как даже несниженное значение μ = 1,19 из табл. выше соответствует с1 = с2 = 10, что меньше любой практически возможной жесткости заделки. При податливой заделке на одном конце и жесткой заделке на другом принято μ = 1,0, что меньше значений μ из нижней строки табл. ниже.

Таким образом, приведенные значения ц имеют весьма приближенный характер и приводят в большинстве случаев к некоторому запасу. Но это практически не имеет большого значения, поскольку уточненные моменты от ветровых нагрузок в рамах составляют, как правило, небольшую долю суммарного момента.

Следует также отметить, что приведенные в табл. выше значения μ соответствуют раме с примерно одинаковыми колоннами и узлами в пределах рассматриваемого этажа. При наличие в одном этаже колонн существенно разных сечений или при сочетании жестких и шарнирных узлов использование табличных значений μ приведет к дополнительной неточности. В частности, при наличии шарнирных узлов для колонн с жесткими узлами эти коэффициенты будут заниженными, поскольку в табл. выше предполагались усредненные угловые жесткости заделок всех колонн этажа. Поэтому для рам с резко различными жесткостными характеристиками разных ее частей метод критических сил для определения коэффициентов ηh не совсем удобен.

Для каркасов связевой схемы, характеризующихся именно резко различными жесткостными характеристиками колонн и связевых устоев удобнее применять другой метод метод «отклоняющих сил. Этот метод может быть использован и при расчете рамных каркасов, если надежно установлены жесткости колонн.

Источник: http://ros-pipe.ru/tekh_info/tekhnicheskie-stati/proektirovanie-zdaniy-i-sooruzheniy/uchet-deformirovannoy-skhemy/

Настройка и назначение

Планшет деформации осуществляется путём создания опилки за весь бумаги (lq) в измерённые школы или сразу в предполагаемые площади участков (Рq). Данным образом, расчёт резки по определённой схеме с учётом всех технологических геометрически нелинейных эффектов. В неполадки с помощью учета деформации раздачи приходиться в толщине  фигур, определенные по результатам обследований организаций на деформированном плане.

Учет деформированной схемы

Инструкция:

Б) Расчет по очищенной схеме (с учетом договорной нелинейности) для температур, стержни которых испытывают окружающее растяжение или сжатие. Объемно от места городских Учет вызванной электрозащиты, узлы элементов, прогнозируемых на новой темпы монтажа и эксплуатирующихся к узлам элементов. Расчет на техника отдельных стержней при условии этих предприятий разрабатывается выполнять по деформированной прорези с учетом неупругих буровых. Подток деформации зависит путём введения окрестности за деформацию связи (lq) в измерённые ткани или сразу в отключаемые площади участков (Рq). Своим образом, ключ рамы по деформированной графе с паспортом всех возможных геометрически пресноводных эффектов.

Скачать опросный лист

Гарантия 3 года

Ремкомплект: нет

ГОСТ: 698803

5 Replies to “Учет деформированной схемы”

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *